挤压模具第二大失效模式是磨损失效，由于热挤压变形时的变形率较大，金属坯料塑性变形时的金属流动，对模具型腔表面产生剧烈的摩擦，引起磨损失效。通常坯料在炉内预热时表层容易发生高温氧化，形成坚硬的Al2O3膜层。工作时坚硬的膜层很容易磨损剥落形成硬质颗粒，使得坯料与模具表面之间发生严重的磨粒磨损。磨损使得模具工作带材料缓慢剥落，对模具表面粗糙度和尺寸公差产生很大影响。如果坯料与模具接触表面的局部压力和温度过高，挤压速度不合理，以及模具的尺寸和表面粗糙度不满足要求，工作时都将造成模具表面剧烈磨损。研究发现渗氮模具钢表层的磨损机制是裂纹、材料粘着转移，以及剥层、磨粒和长周期疲劳磨损。
挤压过程中的变形功热效应、摩擦等产生的温升，使模具局部的工作温度进一步升高。在长时间的高温作用下，金属与模具间的摩擦状态恶化，模具的强度降低，于是塑性变形就可能发生。塑性变形常发生在模具表面承受过高的压力和温度，以及长时间接触的区域，一旦接触压力产生的应力值超过模具材料的局部热屈服强度，将引发塑性变形。模具的温升速率与模具和坯料起始温度，接触压力和时间，模具材料和表面处理状态有关。
2、铝型材挤压模具材料选择
在精密铝型材的生产中模具材料的选择是重要的因素，而且对模具寿命和成本都至关重要。模具材料应具备好的塑韧性、疲劳强度、淬透性;其次硬度、切削性能、磨抛性能、尺寸稳定性能也是需要考虑的因素。AISIH13钢是目前国内外广为应用的铝合金挤压模具材料，也是广泛使用的热作模具钢材料。它具有较高的屈服强度、高温抗蠕变性，好的回火稳定性、耐化学腐蚀性、强韧性和延展性，且价格适中，表1为H13钢的主要化学成分。
国产H13钢的强度、韧性及其等向性均与进口H13钢存在差距，非金属夹杂、带状偏析、液析亚稳定共晶碳化物是影响国产H13钢性能的主要冶金缺陷。H13钢属于过共析合金钢，组织中存在的冶金缺陷主要有成锋利多角的大块状、排列成链、堆集成带或网状的白亮共晶碳化物(如图3(a))和成堆集状和短链状的非金属夹杂物(如图3(b))，这在很大程度上降低了模具钢的强度、韧性及热疲劳抗力。生产中常采用锻造技术来消除或减轻钢锭这些内部缺陷，而锻造比的选取对减少缺陷尤为重要，如果锻造比不合理将影响晶粒尺寸的均匀性(如图3(c))。H13钢在冶炼后浇成铸锭时，因成分偏析会导致组织偏析，铸锭经过锻造和轧制，形成碳与合金元素贫化带和富化带交替分布的带状组织(如图3(d))。值得注意的是成分偏析造成退火组织中带状的碳化物偏析，这又会遗传到淬火态及回火态组织中，最终对H13钢的综合性能，尤其是冲击韧性造成了很大的影响。因此必须通过改进H13钢的冶炼方法和锻造工艺来保证模具钢的用材需求。
3、模具设计与模具加工
模具设计存在缺陷为模具的早期报废埋下了隐患，甚至不能投入使用，导致产品缺陷及极低的生产率。模具设计和机加工，以及热处理工艺与模具的残余应力密切相关。模具设计时考虑的因素主要有模孔型腔的断面形状，工作带的形状和深度，止推角和促流角的大小，型腔在模具端面的位置等。由于模具成形结构工艺性的要求，在模具结构上会存在截面突变、凹槽、尖角、圆角半径等，这些区域极易产生应力集中，形成裂纹并导致断裂失效。如图4为铝合金挤压模分流桥根部断裂失效位置，
图5为其等效应力和疲劳寿命模拟分析，可以明显看出分流桥根部等的应力很集中、应力值相对其它区域明显更高，疲劳寿命值明显更低。因此，在模具结构设计时，应该特别注意过度曲率半径的设计，适当增大模具圆角半径、减小凹模深度和尖角数量、尽量避免截面突变。
车削加工模具型腔时，进刀过深形成的刀痕将成为应力集中的部位，淬火时极易萌生微裂纹(如图6(a))，后续服役时裂纹进一步扩展而导致模具开裂失效。所以进行机加工时，粗加工后必须留有一定尺寸余量的半精加工和精加工进给量。电火花加工时，表层由于受热影响严重，以致产生过热和重熔现象。表层重新淬火、冷却时各层间由于组织转变的应力较大，因此沿热扩散方向容易产生裂纹，同时熔凝层(如图6(b))与基体结合力低，易于脱落。所以模具经电火花加工后应重新回火，以消除内应力。磨削加工时如果磨削热控制不当，使得表层温升过快过高，直至重新奥氏体化随后冷却，这样极易使得表层产生很高的热应力和组织应力，造成模具表面产生磨屑裂纹。
4、铝型材挤压模具的热处理
热处理不当占模具早期失效的相当比重，一般H13钢都要经过预备热处理、淬火及回火，其中每个工艺环节对改善其组织，提高性能和保证模具寿命都至关重要。
4.1预备热处理工艺
H13钢锻后，在球化退火前加正火处理，可以细化组织，使偏析和网状碳化物结构得到改善，碳化物的球化率也提高，正火温度为1020℃时效果良好。研究表明对成分偏析且锻造不足的H13钢进行扩散退火加球化退火预先热处理，能更有效改善其金相组织，较大幅度提高材料的冲击韧性。
4.2淬火工艺
H13钢合金元素含量高，导热性差，加热时模具表面和中心会产生较大温差，热应力过大易导致淬火变形和开裂。为了防止模具畸变并有效促进奥氏体化，淬火加热前需进行分级预热，然后再升至奥氏体化温度。采用下限淬火温度则韧性好，采用上限淬火温度则硬度和强度好，通常淬火温度范围为1020～1080℃。若淬火温度过低，碳化物溶解少，基体中碳与合金元素溶解不足，导致硬度低、高温性能差。淬火温度过高，导致晶粒粗大，残余奥氏体增多，断裂韧度下降。奥氏体化不充分易造成合金碳化物粗大(如图7(a))，严重影响模具钢的强韧性。
4.3回火工艺
根据H13模具钢的工作条件及硬度要求选择回火温度。H13钢的硬度随着回火温度的升高先增加后减小。400℃以下，硬度随回火温度升高而增高;550℃以上，硬度随回火温度升高而降低。要注意由于Cr、C等原子的复合偏聚区的形成，使H13钢在520℃左右回火时出现二次硬化效应，从而影响模具的冲击韧性。H13钢经350℃左右中低温回火，芯部可以具有更好的强韧配合和热疲劳性能，同时又不出现兰脆现象。研究发现H13钢经1050℃淬火后，再在560～600℃回火2h，可使其力学性能达到最佳的使用范围(48～52HRC)，强韧性较好。应当注意回火温度过高时，未融碳化物聚集长大，Fe3C的析出，合金元素向晶界偏聚，导致沿晶界形成黑色网状物质(如图7(b))，裂纹将沿晶界处进一步扩展形成较长的裂纹(如图7(c))，这将会严重影响热作模具钢的使用寿命。
5、铝型材挤压模具QPQ处理
对H13钢模具进行表面强化处理，可以改变模具表面的成分和组织，进而提高材料表面的硬度、耐磨性、耐蚀性、抗粘结等性能，而且能使模具的芯部保持足够好的强韧性，提高模具的综合性能、充分发挥材料的潜力、降低生产成本，达到提高模具寿命和经济效益的目的。H13钢模具表面处理技术有化学热处理包括QPQ处理、离子渗氮、N-C共渗、S-N-C共渗及多元共渗、高能束表面处理、表面膜层的形成有化学气相沉积，电镀、溅射等。
QPQ处理是生产中常用的成本低、可靠性好、操作简单的模具钢表面处理方法，渗氮处理后在钢的表层获得具有一定厚度和性能的氮化组织。渗氮钢的表层组织由化合物层(通常也称白亮层)和扩散层组成(如图8(a))。渗氮层中合金元素如Mo、V、Cr与氮有很强的亲和力形成合金氮化物，合金氮化物的类型、分布、数量维持着钢表面的力学性能，可显著提高钢表面的硬度和疲劳强度。H13钢晶粒一般在10～30um(如图8(b))，H13钢渗氮扩散层为渗氮索氏体组织。渗氮温度过高会导致γ‘相和合金氮化物沿晶界粗化聚集(如图8(c))，降低了弥散度，这会使得晶界弱化，造成渗氮层硬度明显下降。渗氮时如果氮原子沿晶界扩展形成网状、波纹状、针状氮化物，其脆性大、韧性差，影响模具表面的耐冲击和耐磨性能。研究发现渗氮层中沿晶界沉积的氮化物是模具表层裂纹起源的潜在因素，在此处极易产生应力集中，裂纹延晶界萌生、扩展最终导致模具表层崩刃开裂。所以在生产中应采用合理的渗氮工艺参数尽量避免这种渗氮缺陷。
化合物层有良好的机械性能，但是其形成、增长机制和其晶体学取向关系仍然是一个正在探索的热门课题，它的存在对模具寿命的影响也众说纷纭。化合物层具有好的耐磨性、耐腐蚀性及抗粘结性优势，它的存在可以阻止模具表面与热的挤压铝发生高温化学反应。
由于化合物层的高硬度和脆性，如果承受很高的机械压力很容易造成化合物层裂纹和剥落。模具工作带的化合物层常会在高温挤压过程中由于磨损而减少消失，造成模具精度下降，进而影响到模具寿命和被加工挤压产品的尺寸精度。硬度高的亮白氮化层厚度会出现不均匀现象，如果出现突起，而在挤压过程中这些突起就会被优先磨损掉，磨损掉的硬质颗粒会对模具表面产生犁削的作用，从而加速模具的磨损，将对产品表面质量产生不利影响。
许多研究已证实化合物层主要由ε相(Fe2－3N)和γ‘相(Fe4N为基的固溶体)或两相的混合ε+γ‘构成。化合物层对提高模具寿命是否有利主要取决于化合物层的均一性和厚度，ε相和γ‘相的比率对于化合物层的韧性的影响还不清楚，而单一晶相的存在(ε或γ‘)和较小的层厚可以实现化合物层理想的性能，特别是耐磨性能的提高。因为不同晶相的结构存在差异，主要是晶包参数的不同，这样在晶界处很容易产生应力集中，将使得化合物层内部积累较多的残余应力，增加化合物层的脆性。渗氮处理时降低气氛中的氮浓度有利于形成单一γ‘相的化合物层，而由单一γ‘相组成的化合物层其韧性更好、热力学稳定性提高，在超高的负荷下表现出更好的耐磨损和耐疲劳性能。化合物层的厚度和致密性也是必须考虑的因素。气体渗氮时化合物层内部容易形成微孔洞和缺陷，其数量随着化合物层的厚度而增加，这将影响化合物层硬度的均匀性，而且微孔洞和缺陷处极易产生应力集中，所以化合物层厚度增加对模具寿命的影响也是不利的。而化合物层的厚度可以通过改变渗氮工艺参数来控制，其厚度随着渗氮温度、渗氮时间、和氮势的减小而减小。
6、H13钢挤压模具分流桥的失效
在实际生产时常发现铝合金挤压模具分流桥根部发生早期开裂失效。从模具开裂部位经线切割断口取样(宏观断口形貌如图9)，
经过组织分析，以及硬度测试都满足要求。电子探针成分分析发现断口表面Al元素和O元素大面积存在(如图10)，
经高倍形貌观察发现聚集的球状物质，经衍射物相分析发现其为AlN相(如图11)。
由于模具工作时经受了高温挤压及长时间磨损，氮化层厚度会有所减少，这将影响模具的表面质量和尺寸精度，所以模具工作服役一定周期后就必须进行表面重复渗氮。而渗氮前后都必须碱洗模具表面以去除粘附在模具表面的铝，铝离子侵入裂纹并沉积在裂纹表面，渗氮时形成AlN相。
模具分流桥根部发生早期开裂与其多次渗氮有很大关系。渗氮次数过多会增加渗氮层的厚度，渗层厚度增加其韧性会减小、脆性增加，更容易形成裂纹，而渗氮层本身脆性高，对裂纹抗性很低，特别是在高应力集中区很容易引发裂纹。渗氮次数过多会使得表层白亮层致密性和硬度减小，渗氮层中沿晶界聚集的渗氮物数量增多，这极易造成白亮层产生裂纹、渗氮层中晶界弱化，使得裂纹从表层向芯部迅速扩展。在这种情况下，侵入裂纹表面的氧和铝将会使得晶界进一步弱化，加速裂纹的扩展。所以模具渗氮次数增加，很容易诱导应力集中的模具分流桥根部产生开裂，但其不是唯一的失效因素。
分流桥根部发生早期开裂应该是若干其他因素共同作用的结果。因为对于挤压模具分流桥部的失效因素，许多相关研究也有发现，由于模具表面发生氧化脱碳，使得表层强度硬度降低，再加上模具本身存在设计缺陷，局部位置产生高应力，工况条件下也极易造成模具表面发生开裂的倾向。如果模具的热处理制度不符合技术要求，造成材料硬度低、屈强比小、加上分流桥根部产生应力集中，模具使用温度过高从而引发失效。